Бази даних


Наукова періодика України - результати пошуку


Mozilla Firefox Для швидкої роботи та реалізації всіх функціональних можливостей пошукової системи використовуйте браузер
"Mozilla Firefox"

Вид пошуку
Повнотекстовий пошук
 Знайдено в інших БД:Книжкові видання та компакт-диски (2)Реферативна база даних (17)
Список видань за алфавітом назв:
A  B  C  D  E  F  G  H  I  J  L  M  N  O  P  R  S  T  U  V  W  
А  Б  В  Г  Ґ  Д  Е  Є  Ж  З  И  І  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Э  Ю  Я  

Авторський покажчик    Покажчик назв публікацій



Пошуковий запит: (<.>A=Гнатушенко А$<.>)
Загальна кількість знайдених документів : 18
Представлено документи з 1 до 18
1.

Гнатушенко А. В. 
Качество кремниево-никелевой бронзы КН1-3 электрошлаковой выплавки из некомпактных отходов [Електронний ресурс] / А. В. Гнатушенко, Ф. К. Биктагиров, А. П. Игнатов, Т. И. Грищенко // Современная электрометаллургия. - 2009. - № 4. - С. 13-16. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2009_4_4
Разработана технология электрошлаковой выплавки бронзы КН1-3 из некомпактных отходов. Исследовано качество полученного металла - химический состав, структура, некоторые механические и физические свойства. Определены оптимальные параметры термической обработки, позволяющие получать бронзу с набором требуемых эксплуатационных свойств.
Попередній перегляд:   Завантажити - 729.084 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
2.

Шаповалов В. А. 
Плавильно-разливочный ковш с индукционным нагревом [Електронний ресурс] / В. А. Шаповалов, Ф. К. Биктагиров, А. П. Игнатов, В. И. Колесниченко, О. В. Карускевич, Ю. А. Никитенко, В. В. Якуша, А. В. Гнатушенко, А. Н. Гниздыло // Современная электрометаллургия. - 2010. - № 1. - С. 37-39. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2010_1_8
Приведены результаты разработки переносного плавильно-разливочного модуля. Показана принципиальная возможность создания агрегатов ковш-печь с индукционным нагревом для плавки, обработки и транспортировки жидкой стали.
Попередній перегляд:   Завантажити - 769.208 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
3.

Коледа В. Н. 
Рафинирование металла при плавке меди и ее сплавов из отходов [Електронний ресурс] / В. Н. Коледа, В. М. Илюшенко, Ф. К. Биктагиров, А. В. Гнатушенко, Е. П. Лукьяненко // Современная электрометаллургия. - 2011. - № 1. - С. 33-37. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2011_1_7
Попередній перегляд:   Завантажити - 701.545 Kb    Зміст випуску     Цитування
4.

Шаповалов В. А. 
ЭШП электродов, спрессованных из стружки аустенитных нержавеющих сталей [Електронний ресурс] / В. А. Шаповалов, В. Р. Бурнашев, Ф. К. Биктагиров, А. П. Игнатов, Г. Ф. Мяльница, В. В. Степаненко, М. А. Брагин, В. Н. Пудиков, Д. В. Подьячев, Д. В. Ботвинко, Д. М. Жиров, А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2011. - № 4. - С. 46-48. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2011_4_11
Попередній перегляд:   Завантажити - 629.983 Kb    Зміст випуску     Цитування
5.

Шаповалов В. А. 
Особенности криталлизационного рафинирования в процессе выращивания плоских монокристаллов тугоплавких металлов при плазменно-индукционной плавке [Електронний ресурс] / В. А. Шаповалов, А. Н. Гниздыло, В. В. Якуша, Ю. А. Никитенко, Д. М. Жиров, А. В. Гнатушенко, Е. А. Волченков // Современная электрометаллургия. - 2012. - № 2. - С. 34-42. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2012_2_9
Попередній перегляд:   Завантажити - 756.318 Kb    Зміст випуску     Цитування
6.

Шаповалов В. А. 
Поведение газовых примесей при плазменно-дуговом переплаве заготовки скомпактированной из стружки аустенитных нержавеющих сталей [Електронний ресурс] / В. А. Шаповалов, В. Р. Бурнашев, Д. М. Жиров, Ю. А. Никитенко, А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2012. - № 2. - С. 43-44. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2012_2_10
Исследован состав газовой фазы при плазменно-дуговом переплаве заготовки, скомпактированной из неочищенной стружки. Результаты анализа на содержание газов и углерода в полученном слитке свидетельствуют о возможности переработки такой стружки по предложенному способу.
Попередній перегляд:   Завантажити - 534.662 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
7.

Гнатушенко А. В. 
Электрошлаковая выплавка хромовой бронзы БрХ [Електронний ресурс] / А. В. Гнатушенко, Ф. К. Биктагиров, А. П. Игнатов // Современная электрометаллургия. - 2012. - № 1. - С. 16-18. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2012_1_4
Показана возможность электрошлаковой выплавки хромовой бронзы БрХ из некомпактных медных отходов с легированием хромом из шлака. Установлена зависимость содержания хрома в металле от количества оксида хрома в шлаке. Определены химический состав и основные свойства бронзы БрХ электрошлаковой выплавки.
Попередній перегляд:   Завантажити - 172.019 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
8.

Шаповалов В. А. 
Плазменно-дуговая технология получения слитков и отливок из алюминида титана [Електронний ресурс] / В. А. Шаповалов, В. Р. Бурнашев, Д. М. Жиров, А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2012. - № 4. - С. 21-24. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2012_4_6
Попередній перегляд:   Завантажити - 634.558 Kb    Зміст випуску     Цитування
9.

Долиненко В. В. 
Уточнение инерционных свойств термопар, применяемых при исследованиях металлургических и сварочных процессов [Електронний ресурс] / В. В. Долиненко, Е. В. Шаповалов, В. А. Коляда, А. В. Гнатушенко, В. В. Якуша // Современная электрометаллургия. - 2012. - № 4. - С. 33-36. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2012_4_9
Попередній перегляд:   Завантажити - 606.718 Kb    Зміст випуску     Цитування
10.

Гнатушенко А. В. 
Поведение магния при электрошлаковой плавке отходов алюминиевых магнийсодержащих сплавов [Електронний ресурс] / А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2013. - № 1. - С. 45-48. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2013_1_10
При электрошлаковой плавке некомпактных отходов алюминиевого сплава АЛ25 под солевыми шлаками систем NaCl - KCl и NaCl - KCl - Na3AlF6 установлено, что в металле значительно уменьшается содержание магния, что объясняется перераспределением магния между контактирующими фазами и протеканием обменной реакции между этим элементом и содержащимся в шлаке фторидом алюминия AlF3. Для сохранения магния в сплаве в нормируемых пределах необходимо повышать его активность в шлаке путем введения магнийсодержащих компонентов. Цель работы - изучить влияния добавок этих компонентов в шлаки, содержащие криолит, на изменение содержания магния в металле. С учетом термодинамических данных взаимодействия магния с фторидом алюминия выполнен анализ распределения магния в системе шлак - алюминиевый сплав. Определена взаимосвязь между концентрациями магния в металле и шлаке в зависимости от содержания криолита в последнем. На основании полученных расчетных данных выбраны новые шлаковые композиции, в которых в качестве магнийсодержащего компонента использовали карналлит <$E roman {KСl~cdot~ MgCl sub 2}>, проведены дополнительные эксперименты для уточнения поведения магния. Установлено, что содержание магния в алюминиевом сплаве АЛ25 зависит от концентраций карналлита и криолита в шлаке и сохраняется в регламентируемых пределах 0,8 - 1,3 % при соотношении <$E roman {KCl~cdot~ MgCl sub 2}> к Na3AlF6 как (1,2 - 1,7)/1. В результате для плавки отходов алюминиевого сплава АЛ25 разработан солевой шлак следующего состава, мас. %: 44 - 48 NaCl; 25 - 30 KСl; 10 - 15 Na3AlF6; 12 - 18 <$E roman {KСl~cdot~ MgCl sub 2}>.
Попередній перегляд:   Завантажити - 735.273 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
11.

Биктагиров Ф. К. 
Электрошлаковая плавка с использованием кислых шлаков [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, В. А. Шаповалов, А. В. Гнатушенко, А. П. Игнатов // Современная электрометаллургия. - 2013. - № 2. - С. 3-6. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2013_2_2
Исследованы особенности взаимодействия шлака и металла при электрошлаковом нагреве и обработке роторной стали 25Х2НМФА. Электрошлаковый процесс осуществлялся с применением графитированных электродов, температура шлака поддерживалась в пределах 1650 - 1700 <$E symbol Р>С. Использованы шлаки с массовой долей оксида кремния от 10 до 50 %. Выявлено, что состав шлаков по основным компонентам (CaF2, CaO и Al2O3) не претерпевает существенных изменений. Явно прослеживается тенденция снижения содержания в шлаковой фазе SiO2 при использовании кислых шлаков (основность 0,42 - 0,66). Одновременно в этих шлаках существенно повышается содержание оксида марганца. В этом случае изменяется концентрация кремния и марганца в обрабатываемом металле. Введение в кислые шлаки 6 - 7 % MnO позволяет сохранить состав металла в пределах марочного. Показано, что при использовании кислых шлаков практически не происходит науглероживание стали 25Х2НМФА, а содержание в металле водорода несколько ниже, по сравнению с экспериментами, где использовались шлаки основностью 2,35 (шлак АНФ-29). Электрошлаковый процесс при правильном подборе электрических режимов в случае использования кислых шлаков протекает устойчиво. Для целей электрошлакового нагрева металла кислые шлаки, за исключением рафинирующей способности по сере, ни в чем не уступают основным. Они менее гигроскопичны и токсичны, для их приготовления используются более дешевые компоненты, в том числе возможно применение различных шлаковых отходов, в частности доменного шлака.
Попередній перегляд:   Завантажити - 565.153 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
12.

Гнатушенко А. В. 
Изучение поведения легирующих элементов при электрошлаковой плавке отходов бронзы КН 1-3 [Електронний ресурс] / А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2015. - № 1. - С. 13-17. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2015_1_3
Показано, что при электрошлаковой плавке некомпактных отходов бронзы марки КН1-3 возможно изменение химического состава сплава вследствие протекания окислительно-восстановительных реакций с участием легирующих элементов (никеля, кремния и марганца) и перераспределения их между металлической и шлаковой фазами. Для детального изучения поведения легирующих элементов и принятия мер с целью сохранения их концентрации в нормируемых пределах проведены соответствующие эксперименты. На первом этапе исследовано изменение содержания никеля, кремния и марганца в зависимости от применяемых шлаков (стандартные шлаки АНФ-5, АНФ-7, АНФ-24, АНФ-28). Установлено, что значительное снижение концентрации марганца происходит независимо от вида применяемого шлака. В металле, выплавленном с использованием шлаков АНФ-5, АНФ-7 и АНФ-24, также уменьшается содержание кремния. Концентрация никеля во всех случаях была в пределах нормы. Таким образом, при электрошлаковой плавке бронзы КН1-3 для сохранения кремния в нормируемых пределах необходимо использовать шлаки, содержащие оксид кремния, а для предотвращения угара марганца - вводить в шлак марганецсодержащие компоненты. Поэтому дальнейшие эксперименты проведены на шлаке АНФ-28, а в качестве марганецсодержащей добавки использован флюс АН-348-А примерно с 35 мас. % MnO. Экспериментально установлено, что содержание марганца в бронзе КН1-3 электрошлаковой плавки находится в пределах нормы при концентрации оксида марганца в шлаке на уровне 2,8 - 5,0 %.
Попередній перегляд:   Завантажити - 655.411 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
13.

Биктагиров Ф. К. 
Электрошлаковая наплавка меди [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, В. А. Шаповалов, А. В. Гнатушенко, А. П. Игнатов, Т. И. Грищенко // Современная электрометаллургия. - 2016. - № 1. - С. 16-20. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2016_1_3
Исследованы особенности электрошлаковой наплавки медных заготовок (деталей) медью с целью их ремонта или восстановления. С учетом физико-химических свойств меди выбрана схема наплавки с горизонтальным расположением наплавляемой поверхности, осуществлением электрошлакового процесса нерасходуемыми графитированными электродами и использованием твердого (медная сечка, стружка, порошок) и жидкого (предварительно расплавленная медь) присадочного металла. Для электрошлаковой наплавки меди разработан борсодержащий шлак состава, мас. %: CaF2 - 38 - 40,5; CaO - 25,3 - 27,5; SiO2 - 20,7 - 23; Na3B4O7 - 10 - 15. Температура плавления шлака 980 - 1020 <^>oC, а электропроводность при рабочих температурах 4,0 - 5,0 Ом<^>-1-см<^>-1. Установлено, что для электрошлаковой наплавки меди предпочтительно использование жидкого присадочного металла, когда обеспечивается полное сплавление наплавляемого слоя с металлом основы при относительно небольшой глубине проплавления последнего (около 5 мм). Экспериментально определены технологические параметры наплавки, такие как температура нагрева поверхности наплавляемой заготовки, температура перегрева присадочной жидкой меди и электрические режимы электрошлакового процесса. Качество наплавленной меди по механическим свойствам соответствует уровню отожженной меди. Содержание кислорода благодаря электрошлаковой обработке в наплавленном металле существенно ниже, чем в меди марки М1 заводского производства. Наплавленная медь имеет плотную гомогенную структуру без неметаллических включений и газовых пор.
Попередній перегляд:   Завантажити - 804.682 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
14.

Биктагиров Ф. К. 
Выплавка титанового шлака для использования в сварочном производстве [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, В. А. Шаповалов, А. В. Гнатушенко, А. П. Игнатов, Н. В. Скорина, А. В. Веретильник // Современная электрометаллургия. - 2017. - № 1. - С. 39-43. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2017_1_8
Исследованы особенности выплавки титанового шлака (ТШ) для использования в сварочном производстве из ильменитового концентрата как заменителя рутилового. Показано, что для обеспечения стабильного фазового состава получаемого ТШ, исключающего саморассыпание, необходимо поддерживать остаточное количество оксидов железа в нем на уровне 5,0 мас. %. Опробован двухстадийный способ получения ТШ с предварительным твердофазным восстановлением железа на первой стадии. Получен ТШ, содержащий 80 - 85 % оксида титана, пригодный для использования в качестве заменителя рутилового концентрата при производстве электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей.
Попередній перегляд:   Завантажити - 798.229 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
15.

Биктагиров Ф. К. 
Физические свойства плавленого и агломерированного флюсов АНФ-6-1 [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, Д. Д. Мищенко, В. А. Шаповалов, А. В. Гнатушенко, А. П. Игнатов, А. В. Веретильник // Современная электрометаллургия. - 2017. - № 3. - С. 15-18. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2017_3_4
Изучены физические свойства агломерированного флюса АНФ-6-1. Показано, что по химическому составу, температуре плавления, электропроводности и вязкости агломерированный флюс АНФ-6-1 идентичен плавленому той же марки. Соответственно практически одинаковы технико-экономические показатели ЭШП с использованием указанных флюсов.
Попередній перегляд:   Завантажити - 767.057 Kb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
16.

Протоковилов И. В. 
Физическое моделирование кристаллизации слитков в изложнице в условиях электрошлакового обогрева и подпитки [Електронний ресурс] / И. В. Протоковилов, В. Б. Порохонько, Ф. К. Биктагиров, Р. Ю. Качан, А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2019. - № 3. - С. 3-9. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2019_3_2
Разработаны физические модели для изучения процессов кристаллизации слитков в изложнице. Модели представляют собой емкости, имитирующие продольное сечение плоского и кузнечного слитков. В качестве модельной жидкости использовали расплав тиосульфата натрия, который затвердевает по дендритному механизму и сохраняет оптическую прозрачность вплоть до полного затвердевания, что позволило визуализировать основные процессы формирования кристаллической структуры слитка. Показано, что структурные зоны модельных слитков соответствуют структурным зонам промышленных стальных слитков, что позволяет утверждать о качественном соответствии физической модели натурному процессу. Исследовано влияние электрошлакового обогрева и подпитки на особенности кристаллизации модельных слитков. Установлено, что электрошлаковый обогрев и подпитка позволяют полностью устранить осевую пористость и усадочную раковину в головной части слитка. Разработанные модели могут быть эффективным инструментом для исследования физических способов воздействия на процессы кристаллизации крупных стальных слитков.
Попередній перегляд:   Завантажити - 1.239 Mb    Зміст випуску    Реферативна БД     Цитування
17.

Биктагиров Ф. К. 
ЭШП в неохлаждаемой стальной форме [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, В. А. Шаповалов, А. В. Веретильник, А. П. Игнатов, А. В. Гнатушенко // Современная электрометаллургия. - 2019. - № 3. - С. 10-14. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2019_3_3
Попередній перегляд:   Завантажити - 776.908 Kb    Зміст випуску     Цитування
18.

Биктагиров Ф. К. 
Компьютерное моделирование формирования 50-тонного листового слитка [Електронний ресурс] / Ф. К. Биктагиров, В. А. Шаповалов, А. В. Гнатушенко, Р. Ю. Качан // Металл и литье Украины. - 2019. - № 5-6. - С. 14-20.
Исследованы особенности формирования 50-тонного листового слитка из стали типа 15Г2СФ, идущего на изготовление толстолистового проката. С использованием программного пакета "MagmaSoft" выполнено компьютерное моделирование разливки и затвердевания металла. Показано, что после окончания разливки сифонным способом металл в центральной осевой зоне слитка имеет более высокую температуру по сравнению с вышележащими горизонтами. Также более прогретой, до температуры 650 - 700 <$E symbol Р>C, является центральная по высоте зона изложницы. Согласно результатам моделирования, полное время затвердевания металла при получении данного слитка составляет около 8 часов. По мере затвердевания металла увеличивается протяженность двухфазной зоны и, начиная примерно с 2 часов после окончания разливки, темп нарастания объема жидко-твердой области резко возрастает. Так, к 3 часам с начала периода затвердевания протяженность двухфазной зоны по оси слитка составляет около 35 % от высоты тела слитка, а к 4,5 - 5 часам - уже почти 80 %. Моделирование показывает, что постепенно происходит сужение металлической ванны на уровне верха изложницы, и к 3,5 часам после окончания разливки двухфазная зона в верхней части слитка полностью перекрывает нижележащие области жидкого состояния. Поэтому с этого времени затрудняется поступление жидкого металла из прибыли вглубь слитка, что приводит к образованию на расстоянии 300 - 500 мм от его верха усадочных пустот и повышенной пористости металла. Выявленные особенности формирования 50-тонного листового слитка свидетельствуют о наличии в нем дефектов усадочного происхождения, которые могут выявляться при ультразвуковом контроле толстолистового проката. Поэтому необходимо повышать качество исходной литой заготовки, например, применяя технологию электрошлакового обогрева и подпитки, которая позволяет повысить не только физическую, но и химическую однородность подобных слитков.
    Зміст випуску    Реферативна база даних

Повний текст публікації буде доступним після 01.07.2024 р., через 56 днів

 
Відділ наукової організації електронних інформаційних ресурсів
Пам`ятка користувача

Всі права захищені © Національна бібліотека України імені В. І. Вернадського